1. Identitas Pekerjaan

Kode Analisa	SABO-20260427-0001
Nama Analisa	Perhitungan Sabodam 1
Nama Pekerjaan	Basic Design Sabodam 1
Nama Sungai	Sungai Contoh 1
DAS / Sub-DAS	DAS Contoh 1
Lokasi	Kelurahan 1, Kecamatan 1, Kota Padang, Sumatera Barat
Tahun Desain	2026
Jenis Kegiatan	Desain Baru
Tanggal Dibuat	27-04-2026 14:55
Tanggal Update	27-04-2026 16:08

2. Rekomendasi dan Tipe Desain

Rekomendasi Tipe	Sabodam Tipe Tertutup
Tipe Desain	Sabodam Tipe Tertutup
Status Tahapan	Pradesain Hidrolik
Status Stabilitas	Tidak Aman

Dasar Rekomendasi

Alasan Teknis	- Apa fungsi utama sabodam pada lokasi ini?: Menampung sedimen secara tetap atau sementara - Bagaimana karakter aliran sedimen/debris di lokasi?: Didominasi pasir, kerikil, atau kerakal kecil - Bagaimana ukuran material besar/boulder yang dijumpai?: Umumnya kurang dari 0,5 m - Apakah tersedia ruang tampungan sedimen di hulu rencana sabodam?: Tersedia luas dan tidak mengganggu aset penting - Bagaimana posisi lokasi rencana terhadap alur sungai?: Ruas sungai relatif lurus - Apakah sebagian sedimen perlu tetap diloloskan ke hilir?: Tidak perlu, sedimen sebaiknya ditahan sebanyak mungkin - Bagaimana potensi penyumbatan oleh kayu hanyut atau material campuran?: Rendah - Bagaimana kondisi geologi atau fondasi awal lokasi rencana?: Relatif baik / batuan atau tanah dasar kuat - Apakah terdapat kondisi khusus yang memerlukan kajian hidrolik lebih rinci?: Tidak ada kondisi khusus yang dominan - Seberapa lengkap data awal yang tersedia?: Sebagian data tersedia
Catatan Risiko	- Rekomendasi tipe merupakan rekomendasi awal dan harus diverifikasi dengan data teknis. - Jika data sedimen, geoteknik, atau topografi belum lengkap, tipe final dapat berubah.
Data Perlu Dilengkapi	- Saboplan untuk menentukan kebutuhan jumlah sabodam dan kapasitas tampungan. - Investigasi geoteknik dan parameter fondasi. - Kajian sedimen, gradasi material, D50, D95, dan diameter boulder maksimum.

3. Data Teknis Minimal

Kemiringan Dasar Sungai, I	0.287000
Sudut Dasar Sungai, θ	16.013°
Lebar Sungai, B	20.000 m
Tinggi Dam Rencana, h	5.000 m
Tinggi Sedimen, hs	3.000 m
Tinggi Total Dam, H	8.000 m
Debit Banjir Rencana, Qp	20.000 m³/s
D50	75.000 mm
D95	1.200 m
Sudut Geser Sedimen, φ	35.000°
Daya Dukung Izin	647.200 kPa

Parameter Default / Lanjutan

ρ Campuran	1.2000
σ Sedimen	2.3400
C*	0.6000
Cs	0.5000
Koefisien Geser Fondasi, f	0.6000
γc Beton	22.540 kN/m³
γs Sedimen	14.700 kN/m³
γw Air	9.800 kN/m³
Koefisien Pelimpahan, C	0.6000
n Manning Debris	0.1000

4. Hasil Pradesain Hidrolik

Cd Hitung	0.731
Cd Desain	0.540
Debit Banjir, Qp	20.000 m³/s
Debit Desain, Qd	30.800 m³/s
Debit Puncak Debris, Qsp	200.000 m³/s
Lebar Aliran Debris	16.000 m
Tinggi Aliran Debris, hd	1.900 m
Kecepatan Debris, Vdf	6.990 m/s

Dimensi Utama

Lebar Sungai, B	20.000 m
Lebar Dasar Pelimpah, B1	16.000 m
Lebar Muka Air, B2	17.100 m
Tinggi Muka Air, h3	1.100 m
Tinggi Jagaan, F	0.600 m
Lebar Mercu, b2	3.000 m
Kemiringan Hulu, m	0.500
Kemiringan Hilir, n	0.200
Lebar Dasar Dam, b2'	8.600 m

Apron dan Subdam

Tebal Apron	1.000 m
Panjang Apron Hidrolik	14.252 m
Panjang Apron Empiris	14.175 m
Panjang Apron Desain	15.000 m
Tinggi Subdam Minimum	2.000 m
Tinggi Subdam Maksimum	2.667 m
Tinggi Subdam Desain	2.400 m
Tinggi Ambang Subdam	1.400 m

5. Uraian Perhitungan Pradesain Hidrolik

Data Dasar Perhitungan

Data	Kemiringan dasar sungai, I = 0.287 Sudut dasar sungai, θ = 16.013° Lebar sungai, B = 20.000 m Tinggi dam rencana dari dasar sungai, h = 5.000 m Tinggi sedimen, hs = 3.000 m Tinggi total dam, H = 8.000 m Debit banjir, Qp = 20.000 m³/s D50 = 75.000 mm D95 = 1.200 m Sudut geser dalam sedimen, φ = 35.000° ρ = 1.200 σ = 2.340 C* = 0.600 Cs = 0.500 γc = 22.540 kN/m³ γs = 14.700 kN/m³ γw = 9.800 kN/m³
Rumus	Data dasar digunakan sebagai input untuk seluruh tahapan pradesain.
Substitusi	-
Hasil	Data dasar telah dibaca dari input data teknis minimal.
Kesimpulan	Perhitungan pradesain dilanjutkan dengan analisis debit desain dan debit puncak aliran debris.

1.1 Perhitungan Konsentrasi Sedimen Aliran Debris

Data	ρ = 1.200 σ = 2.340 θ = 16.013° φ = 35.000° C* = 0.600
Rumus	Cd = ρ tan θ / ((σ − ρ) × (tan φ − tan θ)) Jika Cd ≥ 0.9 × C*, maka Cd = 0.9 × C*
Substitusi	Cd hitung = 0.731 0.9 × C* = 0.9 × 0.600 = 0.540
Hasil	Cd desain = 0.540
Kesimpulan	Konsentrasi sedimen desain yang digunakan adalah Cd = 0.540.

1.2 Perhitungan Debit Desain

Data	Qp = 20.000 m³/s Cd = 0.540
Rumus	Qd = (1 + Cd) × Qp
Substitusi	Qd = (1 + 0.540) × 20.000
Hasil	Qd = 30.800 m³/s
Kesimpulan	Debit desain untuk perhitungan pelimpah adalah Qd = 30.800 m³/s.

1.3 Perhitungan Debit Puncak Aliran Debris

Data	C* = 0.600 Cd = 0.540 Qp = 20.000 m³/s
Rumus	Qsp = C* / (C* − Cd) × Qp
Substitusi	Qsp = 0.600 / (0.600 − 0.540) × 20.000
Hasil	Qsp = 200.000 m³/s
Kesimpulan	Debit puncak aliran debris adalah Qsp = 200.000 m³/s.

1.4 Penentuan Lebar Aliran Debris

Data	Lebar sungai, B = 20.000 m Faktor lebar aliran debris = 0.800
Rumus	Bdebris = 80% × B
Substitusi	Bdebris = 0.800 × 20.000
Hasil	Bdebris = 16.000 m
Kesimpulan	Lebar aliran debris yang digunakan adalah 16.000 m.

1.5 Perhitungan Tinggi dan Kecepatan Rata-rata Aliran Debris

Data	Qsp = 200.000 m³/s Bdebris = 16.000 m n Manning = 0.100 θ = 16.013°
Rumus	Qsp = hd × Bdebris × Vdf Vdf = (1/n) × R^(2/3) × (sin θ)^(1/2) R = (hd × Bdebris) / (Bdebris + 2hd)
Substitusi	Perhitungan dilakukan dengan trial and error/iterasi terhadap hd sampai Q hitung mendekati Qsp. R hasil = 1.535 m Q check = 212.500 m³/s
Hasil	hd = 1.900 m Vdf = 6.990 m/s
Kesimpulan	Tinggi dan kecepatan aliran debris digunakan untuk perhitungan gaya akibat aliran debris.

2. Perhitungan Dimensi Pelimpah

Data	B = 20.000 m Faktor B1 = 0.800 C = 0.600 Qd = 30.800 m³/s
Rumus	B1 = 80% × B Qd = 2/15 × C × √(2g) × (3B1 + 2B2) × h3^(3/2) B2 = B1 + 2 × m2 × h3
Substitusi	B1 = 0.800 × 20.000 = 16.000 m h3 dihitung dengan iterasi terhadap Qd.
Hasil	B1 = 16.000 m h3 = 1.100 m B2 = 17.100 m F = 0.600 m
Kesimpulan	Dimensi pelimpah awal telah dihitung berdasarkan debit desain.

3. Perhitungan Lebar Mercu Pelimpah

Data	Tipe sedimen dan sifat hidraulik aliran dipertimbangkan dalam pemilihan lebar mercu.
Rumus	Lebar mercu ditentukan berdasarkan ketentuan tabel desain dan karakter sedimen.
Substitusi	Untuk kondisi sedimen berupa batu-batu besar dan aliran kolektif, digunakan lebar mercu awal.
Hasil	b2 = 3.000 m
Kesimpulan	Lebar mercu pelimpah yang digunakan adalah b2 = 3.000 m.

4. Perhitungan Kemiringan Tubuh Dam Utama

Data	H = 8.000 m h3 = 1.100 m F = 0.600 m b2 = 3.000 m γc = 22.540 kN/m³ γw = 9.800 kN/m³
Rumus	α = (h3 + F) / H β = b2 / H γ = γc / γw (1 + α)m² + [2(n + β) + n(4α + γ) + 2αβ]m − ... = 0 b2' = mH + nH + b2
Substitusi	α = 0.213 β = 0.375 γ = 2.300
Hasil	m hitung = 0.270 m desain = 0.500 n desain = 0.200 b2' = 8.600 m
Kesimpulan	Kemiringan tubuh dam utama dan lebar dasar dam digunakan sebagai input perhitungan stabilitas.

5.1 Perhitungan Tebal Lantai Apron

Data	H = 8.000 m h3 = 1.100 m
Rumus	Dengan kolam olak: t = 0.1 × (0.6H1 + 3h3 − 1.0), H1 = H − t Tanpa kolam olak: t = 0.2 × (0.6H1 + 3h3 − 1.0), H1 = H − t
Substitusi	Perhitungan dilakukan untuk dua kondisi, yaitu dengan kolam olak dan tanpa kolam olak.
Hasil	t dengan kolam olak = 0.670 m H1 dengan kolam olak = 7.330 m t tanpa kolam olak = 1.268 m H1 tanpa kolam olak = 6.732 m t desain = 1.000 m
Kesimpulan	Tebal apron desain diambil berdasarkan kondisi dengan kolam olak dan pembulatan konstruktif.

5.2 Perhitungan Panjang Lantai Apron

Data	Qd = 30.800 m³/s B1 = 16.000 m B2 = 17.100 m h3 = 1.100 m β loncatan = 4.500
Rumus	L = b1 + x + lw v1 = √(2g(H1 + h3)) q1 = Qd / (0.5 × (B1 + B2)) h1'' = q1 / v1 F1 = v1 / √(g × h1'') hj = h1''/2 × (√(1 + 8F1²) − 1) x = β × hj q0 = Qd / B v0 = q0 / h3 lw = v0 × √(2(H1 + 0.5h3) / g)
Substitusi	Perhitungan dilakukan berurutan dari kecepatan jatuh, debit per meter, Froude, tinggi loncatan, panjang olakan, dan panjang terjunan.
Hasil	b1 subdam = 3.000 m v1 = 12.606 m/s q1 = 1.861 m³/s/m h1'' = 0.148 m F1 = 10.476 hj = 2.114 m x = 9.515 m q0 = 1.540 m³/s/m v0 = 1.400 m/s lw = 1.737 m L hidrolik = 14.252 m L empiris = 14.175 m L desain = 15.000 m
Kesimpulan	Panjang apron desain diambil dari nilai yang lebih konservatif antara perhitungan hidrolik dan empiris.

6. Perhitungan Dimensi Tubuh Subdam

Data	H = 8.000 m t apron = 1.000 m D50 = 75.000 mm
Rumus	h2 = 1/4H sampai 1/3H h1' = h2 − t H2 = h2 + Dh2
Substitusi	h2 minimum = 1/4 × H h2 maksimum = 1/3 × H Dh2 diambil sebagai pendekatan awal terhadap potensi scouring.
Hasil	h2 minimum = 2.000 m h2 maksimum = 2.667 m h2 desain = 2.400 m h1' = 1.400 m Dh2 = 2.210 m H2 = 5.000 m
Kesimpulan	Dimensi awal subdam telah dihitung. Nilai Dh2 perlu diverifikasi dengan analisis gerusan lokal.

6. Gaya dan Momen

Kondisi Banjir Air

Beban	Notasi	V kN	H kN	Lengan m	Momen Penahan kNm	Momen Pengguling kNm
Berat Sendiri Berat tubuh hilir	W1	144.256	-	7.533	1,086.729	-
Berat Sendiri Berat tubuh tengah	W2	540.960	-	5.500	2,975.280	-
Berat Sendiri Berat tubuh hulu	W3	360.640	-	2.667	961.707	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air 1	Pv1	156.800	-	1.333	209.067	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air 2	Pv2	75.460	-	3.500	264.110	-
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 1	Ph1	-	313.600	2.667	-	836.267
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 2	Ph2	-	86.240	4.000	-	344.960
Σ		1,278.116	399.840		5,496.892	1,181.227

Kondisi Banjir Debris

Beban	Notasi	V kN	H kN	Lengan m	Momen Penahan kNm	Momen Pengguling kNm
Berat Sendiri Berat tubuh hilir	W1	144.256	-	7.533	1,086.729	-
Berat Sendiri Berat tubuh tengah	W2	540.960	-	5.500	2,975.280	-
Berat Sendiri Berat tubuh hulu	W3	360.640	-	2.667	961.707	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air	Pv1	156.800	-	1.333	209.067	-
Tekanan Sedimen Komponen vertikal tekanan sedimen	Psv	33.075	-	0.500	16.538	-
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 1	Ph1	-	44.100	2.667	-	117.600
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 2	Ph2	-	32.340	4.000	-	129.360
Tekanan Tanah / Sedimen Tekanan sedimen 1	Psh1	-	33.075	1.000	-	33.075
Tekanan Tanah / Sedimen Tekanan sedimen 2	Psh2	-	60.083	1.500	-	90.124
Tekanan Aliran Debris Gaya akibat aliran debris	F	-	320.254	5.500	-	1,761.395
Σ		1,235.731	489.852		5,249.319	2,131.555

7. Pemeriksaan Stabilitas Detail

Kondisi	FK Guling	FK Geser	Eksentrisitas	q max	q min	Status
Kondisi Banjir Air	4.654 min 2.000	1.918 min 1.200	0.923 m batas 1.433 m	244.365 kPa	52.872 kPa	Aman
FK guling minimum = 2.000. FK geser minimum = 1.200. Batas eksentrisitas = b2'/6 = 1.433 m.
Kondisi Banjir Debris	2.463 min 2.000	1.514 min 1.200	1.777 m batas 1.433 m	321.830 kPa	-34.451 kPa	Tidak Aman
FK guling minimum = 2.000. FK geser minimum = 1.200. Batas eksentrisitas = b2'/6 = 1.433 m. q min bernilai negatif, menunjukkan resultan berada di luar inti tengah. Dimensi dasar perlu diperiksa kembali.

8. Uraian Perhitungan Stabilitas

Pemeriksaan Stabilitas Dam Utama - Kondisi Banjir Air

Data	ΣV = 1,278.116 kN ΣH = 399.840 kN ΣM penahan = 5,496.892 kNm ΣM pengguling = 1,181.227 kNm q izin = 647.200 kPa
Rumus	FK guling = ΣM penahan / ΣM pengguling FK geser = (f × ΣV + c × b2') / ΣH e = b2'/2 - X, dengan X = (ΣM penahan - ΣM pengguling) / ΣV q max/min = ΣV / b2' × (1 ± 6e / b2')
Substitusi	FK guling = 5,496.892 / 1,181.227 FK geser = hasil perhitungan berdasarkan koefisien geser fondasi dan jumlah gaya horizontal. e = 0.923 m
Hasil	FK guling = 4.654 → AMAN FK geser = 1.918 → AMAN e = 0.923 m; batas = 1.433 m q max = 244.365 kPa q min = 52.872 kPa Status daya dukung = AMAN
Kesimpulan	Status stabilitas pada kondisi banjir air adalah AMAN.

Pemeriksaan Stabilitas Dam Utama - Kondisi Banjir Debris

Data	ΣV = 1,235.731 kN ΣH = 489.852 kN ΣM penahan = 5,249.319 kNm ΣM pengguling = 2,131.555 kNm q izin = 647.200 kPa
Rumus	FK guling = ΣM penahan / ΣM pengguling FK geser = (f × ΣV + c × b2') / ΣH e = b2'/2 - X, dengan X = (ΣM penahan - ΣM pengguling) / ΣV q max/min = ΣV / b2' × (1 ± 6e / b2')
Substitusi	FK guling = 5,249.319 / 2,131.555 FK geser = hasil perhitungan berdasarkan koefisien geser fondasi dan jumlah gaya horizontal. e = 1.777 m
Hasil	FK guling = 2.463 → AMAN FK geser = 1.514 → AMAN e = 1.777 m; batas = 1.433 m q max = 321.830 kPa q min = -34.451 kPa Status daya dukung = TIDAK AMAN
Kesimpulan	Status stabilitas pada kondisi banjir debris adalah TIDAK AMAN.

9. Quantity Pekerjaan

No	Kode Item	Uraian Item	Satuan	Volume	Status
1	SABO_BETON_DAM_UTAMA	Beton / pasangan tubuh dam utama Rumus: ((lebar dasar dam + lebar mercu) / 2) x tinggi dam x lebar sungai - volume lubang/slit Volume awal berbasis pendekatan geometri penampang tubuh dam.	m3	3,200.000	Otomatis
2	SABO_VOID_SLIT	Pengurangan volume akibat slit / celah Rumus: jumlah slit x lebar slit x tinggi slit x lebar mercu Volume dicatat sebagai volume pengurang pada sabodam tipe terbuka.	m3	160.000	Otomatis
3	SABO_BETON_APRON	Beton / pasangan apron Rumus: panjang apron x lebar apron x tebal apron Volume awal apron berdasarkan dimensi input.	m3	1,500.000	Otomatis
4	SABO_BETON_SUBDAM	Beton / pasangan subdam Rumus: tinggi subdam x lebar mercu subdam x lebar sungai Volume awal subdam, perlu disempurnakan dengan bentuk penampang subdam.	m3	360.000	Otomatis
5	SABO_BETON_SAYAP_LINDUNG	Beton / pasangan sayap lindung Rumus: (panjang sayap kiri + panjang sayap kanan) x lebar mercu x tinggi dam Volume awal sayap lindung.	m3	768.000	Otomatis
6	SABO_BETON_TEMBOK_TEPI	Beton / pasangan tembok tepi kiri dan kanan Rumus: ((lebar atas + lebar bawah) / 2 x tinggi tembok tepi) x panjang apron x 2 Volume awal tembok tepi kiri dan kanan.	m3	412.500	Otomatis
7	SABO_GALIAN_FONDASI	Galian fondasi sabodam Rumus: diisi manual berdasarkan gambar galian/fondasi Item disiapkan untuk diisi manual setelah geometri fondasi tersedia.	m3	0.000	Manual
8	SABO_RIPRAP_HILIR	Riprap / perlindungan gerusan hilir Rumus: diisi manual berdasarkan desain perlindungan gerusan lokal Item disiapkan untuk perlindungan gerusan lokal hilir subdam/apron.	m3	0.000	Manual

10. Rencana Anggaran Biaya

No	Kode Item	Uraian Item	Satuan	Volume	Harga Satuan	Jumlah Harga	Sumber
1	SABO_BETON_DAM_UTAMA	Beton / pasangan tubuh dam utama	m3	3,200.000	Rp 0	Rp 0	Belum Diisi
2	SABO_VOID_SLIT	Pengurangan volume akibat slit / celah	m3	160.000	Rp 0	Rp 0	Belum Diisi
3	SABO_BETON_APRON	Beton / pasangan apron	m3	1,500.000	Rp 0	Rp 0	Belum Diisi
4	SABO_BETON_SUBDAM	Beton / pasangan subdam	m3	360.000	Rp 0	Rp 0	Belum Diisi
5	SABO_BETON_SAYAP_LINDUNG	Beton / pasangan sayap lindung	m3	768.000	Rp 0	Rp 0	Belum Diisi
6	SABO_BETON_TEMBOK_TEPI	Beton / pasangan tembok tepi kiri dan kanan	m3	412.500	Rp 0	Rp 0	Belum Diisi
7	SABO_GALIAN_FONDASI	Galian fondasi sabodam	m3	0.000	Rp 0	Rp 0	Belum Diisi
8	SABO_RIPRAP_HILIR	Riprap / perlindungan gerusan hilir	m3	0.000	Rp 0	Rp 0	Belum Diisi
Subtotal						Rp 0
PPN 11.00%						Rp 0
Total						Rp 0

11. Kesimpulan Ringkas

Berdasarkan data yang tersedia, analisa sabodam telah disusun dengan tipe desain Sabodam Tipe Tertutup. Proses perhitungan meliputi input data teknis minimal, pradesain hidrolik, gaya dan momen, serta pemeriksaan stabilitas detail.

Hasil pemeriksaan stabilitas menunjukkan status tidak aman. Dimensi, parameter material, kondisi fondasi, atau gaya-gaya yang bekerja perlu diperiksa kembali.