1. Identitas Pekerjaan

Kode Analisa	SABO-20260623-0002
Nama Analisa	Perencanaan Sabo Dam Opa
Nama Pekerjaan	Sabo Dam Opak
Nama Sungai	Kali Kuning
DAS / Sub-DAS	DAS Kali Kuning
Lokasi	Sleman, Yogyakarta
Tahun Desain	2026
Jenis Kegiatan	Desain Baru
Tanggal Dibuat	23-06-2026 10:20
Tanggal Update	22-07-2026 09:25

2. Rekomendasi dan Tipe Desain

Rekomendasi Tipe	Sabodam Tipe Terbuka
Tipe Desain	Sabodam Tipe Tertutup
Status Tahapan	Stabilitas Detail
Status Stabilitas	Tidak Aman

Dasar Rekomendasi

Skor Tipe Tertutup	21
Skor Tipe Terbuka	24
Tingkat Keyakinan	Sedang
Alasan Teknis	- Apa fungsi utama sabodam pada lokasi ini?: Menampung sedimen secara tetap atau sementara - Bagaimana karakter aliran sedimen/debris di lokasi?: Didominasi pasir, kerikil, atau kerakal kecil - Bagaimana ukuran material besar/boulder yang dijumpai?: Sekitar 0,5 m sampai 1,0 m - Apakah tersedia ruang tampungan sedimen di hulu rencana sabodam?: Ada permukiman, lahan produktif, atau infrastruktur di hulu - Bagaimana posisi lokasi rencana terhadap alur sungai?: Ruas sungai relatif lurus - Apakah sebagian sedimen perlu tetap diloloskan ke hilir?: Sangat perlu untuk menjaga morfologi hilir - Bagaimana potensi penyumbatan oleh kayu hanyut atau material campuran?: Sedang - Bagaimana kondisi geologi atau fondasi awal lokasi rencana?: Relatif baik / batuan atau tanah dasar kuat - Apakah terdapat kondisi khusus yang memerlukan kajian hidrolik lebih rinci?: Perkiraan tinggi bangunan lebih dari 15 m - Seberapa lengkap data awal yang tersedia?: Cukup lengkap untuk pradesain
Data Perlu Dilengkapi	- Saboplan untuk menentukan kebutuhan jumlah sabodam dan kapasitas tampungan. - Uji model hidrolik atau kajian hidrolik rinci. - Investigasi geoteknik dan parameter fondasi. - Kajian sedimen, gradasi material, D50, D95, dan diameter boulder maksimum.

3. Data Teknis Minimal

Kemiringan Dasar Sungai, I	0.040000
Sudut Dasar Sungai, θ	2.291°
Lebar Sungai, B	47.000 m
Tinggi Dam Rencana, h	15.000 m
Tinggi Sedimen, hs	5.000 m
Tinggi Total Dam, H	20.000 m
Debit Banjir Rencana, Qp	105.600 m³/s
D50	157.000 mm
D95	0.650 m
Sudut Geser Sedimen, φ	41.000°
Daya Dukung Tanah Izin	30.000 kPa

Parameter Material dan Hidrolik

ρ Campuran	1.2000
σ Sedimen	2.6500
C*	0.6500
Cs	0.0600
γc Beton	22.540 kN/m³
γs Sedimen	14.700 kN/m³
γw Air	9.800 kN/m³
Koefisien Pelimpahan, C	0.6000
n Manning Debris	0.1000
Koefisien Geser Fondasi, f	0.6000
Kohesi, c	0.100 kPa

4. Parameter Geometri Desain Tubuh Dam

Lebar mercu manual, b2 manual	5.000 m
Kemiringan hulu manual, m manual	0.600
Kemiringan hilir manual, n manual	Tidak diisi
m hitung	0.366
m dipakai	0.600
n dipakai	0.200
b2 dipakai	5.000 m
Lebar dasar dam, b2′	21.000 m

5. Hasil Pradesain Hidrolik

Cd Hitung	0.040
Cd Desain	0.040
Debit Banjir, Qp	105.600 m³/s
Debit Desain, Qd	109.815 m³/s
Debit Puncak Debris, Qsp	112.510 m³/s
Lebar Aliran Debris	37.600 m
Tinggi Aliran Debris, hd	1.400 m
Kecepatan Debris, Vdf	2.385 m/s

Dimensi Utama

Lebar Sungai, B	47.000 m
Lebar Dasar Pelimpah, B1	37.600 m
Lebar Muka Air, B2	39.000 m
Tinggi Muka Air, h3	1.400 m
Tinggi Jagaan, F	0.600 m
Lebar Mercu, b2	5.000 m
Kemiringan Hulu, m	0.600
Kemiringan Hilir, n	0.200
Lebar Dasar Dam, b2′	21.000 m

Apron dan Subdam

Tebal Apron Desain	1.500 m
Tebal Apron Dengan Kolam Olak	1.434 m
Tebal Apron Tanpa Kolam Olak	2.714 m
Panjang Apron Hidrolik	23.273 m
Panjang Apron Empiris	34.825 m
Panjang Apron Desain	35.000 m
Tinggi Subdam Minimum	5.000 m
Tinggi Subdam Maksimum	6.667 m
Tinggi Subdam Desain	6.000 m
Tinggi Ambang Subdam	4.500 m
Kedalaman Scouring, Dh2	5.525 m
Tinggi Total Subdam, H2	12.000 m

6. Sketsa Hasil Pradesain

6.1 Sketsa Dimensi Pelimpah

6.2 Sketsa Memanjang Apron dan Subdam

7. Uraian Perhitungan Pradesain Hidrolik

Data Dasar Perhitungan

Data	Kemiringan dasar sungai, I = 0.040 Sudut dasar sungai, θ = 2.291° Lebar sungai, B = 47.000 m Tinggi dam rencana dari dasar sungai, h = 15.000 m Tinggi sedimen, hs = 5.000 m Tinggi total dam, H = 20.000 m Debit banjir, Qp = 105.600 m³/s D50 = 157.000 mm D95 = 0.650 m Sudut geser dalam sedimen, φ = 41.000° ρ = 1.200 σ = 2.650 C* = 0.650 Cs = 0.060 γc = 22.540 kN/m³ γs = 14.700 kN/m³ γw = 9.800 kN/m³
Rumus	Data dasar digunakan sebagai input untuk seluruh tahapan pradesain.
Substitusi	-
Hasil	Data dasar telah dibaca dari input data teknis minimal.
Kesimpulan	Perhitungan pradesain dilanjutkan dengan analisis debit desain dan debit puncak aliran debris.

1.1 Perhitungan Konsentrasi Sedimen Aliran Debris

Data	ρ = 1.200 σ = 2.650 θ = 2.291° φ = 41.000° C* = 0.650
Rumus	Cd = ρ tan θ / ((σ − ρ) × (tan φ − tan θ)) Jika Cd ≥ 0.9 × C*, maka Cd = 0.9 × C*
Substitusi	Cd hitung = 0.040 0.9 × C* = 0.9 × 0.650 = 0.585
Hasil	Cd desain = 0.040
Kesimpulan	Konsentrasi sedimen desain yang digunakan adalah Cd = 0.040.

1.2 Perhitungan Debit Desain

Data	Qp = 105.600 m³/s Cd = 0.040
Rumus	Qd = (1 + Cd) × Qp
Substitusi	Qd = (1 + 0.040) × 105.600
Hasil	Qd = 109.815 m³/s
Kesimpulan	Debit desain untuk perhitungan pelimpah adalah Qd = 109.815 m³/s.

1.3 Perhitungan Debit Puncak Aliran Debris

Data	C* = 0.650 Cd = 0.040 Qp = 105.600 m³/s
Rumus	Qsp = C* / (C* − Cd) × Qp
Substitusi	Qsp = 0.650 / (0.650 − 0.040) × 105.600
Hasil	Qsp = 112.509 m³/s
Kesimpulan	Debit puncak aliran debris adalah Qsp = 112.509 m³/s.

1.4 Penentuan Lebar Aliran Debris

Data	Lebar sungai, B = 47.000 m Faktor lebar aliran debris = 0.800
Rumus	Bdebris = 80% × B
Substitusi	Bdebris = 0.800 × 47.000
Hasil	Bdebris = 37.600 m
Kesimpulan	Lebar aliran debris yang digunakan adalah 37.600 m.

1.5 Perhitungan Tinggi dan Kecepatan Rata-rata Aliran Debris

Data	Qsp = 112.509 m³/s Bdebris = 37.600 m n Manning = 0.100 θ = 2.291°
Rumus	Qsp = hd × Bdebris × Vdf Vdf = (1/n) × R^(2/3) × (sin θ)^(1/2) R = (hd × Bdebris) / (Bdebris + 2hd)
Substitusi	Perhitungan dilakukan dengan trial and error/iterasi terhadap hd sampai Q hitung mendekati Qsp. R hasil = 1.303 m Q check = 125.544 m³/s
Hasil	hd = 1.400 m Vdf = 2.385 m/s
Kesimpulan	Tinggi dan kecepatan aliran debris digunakan untuk perhitungan gaya akibat aliran debris.

2. Perhitungan Dimensi Pelimpah

Data	B = 47.000 m Faktor B1 = 0.800 C = 0.600 Qd = 109.815 m³/s
Rumus	B1 = 80% × B Qd = 2/15 × C × √(2g) × (3B1 + 2B2) × h3^(3/2) B2 = B1 + 2 × m2 × h3
Substitusi	B1 = 0.800 × 47.000 = 37.600 m h3 dihitung dengan iterasi terhadap Qd.
Hasil	B1 = 37.600 m h3 = 1.400 m B2 = 39.000 m F = 0.600 m
Kesimpulan	Dimensi pelimpah awal telah dihitung berdasarkan debit desain.

3. Perhitungan Lebar Mercu Pelimpah

Data	Tipe sedimen dan sifat hidraulik aliran dipertimbangkan dalam pemilihan lebar mercu.
Rumus	Lebar mercu ditentukan berdasarkan ketentuan tabel desain dan karakter sedimen.
Substitusi	Untuk kondisi sedimen berupa batu-batu besar dan aliran kolektif, digunakan lebar mercu awal.
Hasil	b2 = 5.000 m
Kesimpulan	Lebar mercu pelimpah yang digunakan adalah b2 = 5.000 m.

4. Perhitungan Kemiringan Tubuh Dam Utama

Data	H = 20.000 m h3 = 1.400 m F = 0.600 m b2 rekomendasi = 3.000 m b2 manual = 5.000 m b2 dipakai = 5.000 m γc = 22.540 kN/m³ γw = 9.800 kN/m³
Rumus	α = (h3 + F) / H β = b2 / H γ = γc / γw (1 + α)m² + [2(n + β) + n(4α + γ) + 2αβ]m − ... = 0 b2' = mH + nH + b2
Substitusi	α = 0.100 β = 0.250 γ = 2.300 m rekomendasi = 0.500 m manual = 0.600 n rekomendasi = 0.200 n manual = tidak diisi
Hasil	m hitung = 0.366 m dipakai = 0.600 n dipakai = 0.200 b2 dipakai = 5.000 m b2' = 21.000 m
Kesimpulan	Kemiringan tubuh dam utama dan lebar dasar dam dihitung dengan mempertimbangkan rekomendasi otomatis dan input manual jika tersedia.

5.1 Perhitungan Tebal Lantai Apron

Data	H = 20.000 m h3 = 1.400 m
Rumus	Dengan kolam olak: t = 0.1 × (0.6H1 + 3h3 − 1.0), H1 = H − t Tanpa kolam olak: t = 0.2 × (0.6H1 + 3h3 − 1.0), H1 = H − t
Substitusi	Perhitungan dilakukan untuk dua kondisi, yaitu dengan kolam olak dan tanpa kolam olak.
Hasil	t dengan kolam olak = 1.434 m H1 dengan kolam olak = 18.566 m t tanpa kolam olak = 2.714 m H1 tanpa kolam olak = 17.286 m t desain = 1.500 m
Kesimpulan	Tebal apron desain diambil berdasarkan kondisi dengan kolam olak dan pembulatan konstruktif.

5.2 Perhitungan Panjang Lantai Apron

Data	Qd = 109.815 m³/s B1 = 37.600 m B2 = 39.000 m h3 = 1.400 m β loncatan = 4.500
Rumus	L = b1 + x + lw v1 = √(2g(H1 + h3)) q1 = Qd / (0.5 × (B1 + B2)) h1'' = q1 / v1 F1 = v1 / √(g × h1'') hj = h1''/2 × (√(1 + 8F1²) − 1) x = β × hj q0 = Qd / B v0 = q0 / h3 lw = v0 × √(2(H1 + 0.5h3) / g)
Substitusi	Perhitungan dilakukan berurutan dari kecepatan jatuh, debit per meter, Froude, tinggi loncatan, panjang olakan, dan panjang terjunan.
Hasil	b1 subdam = 5.000 m v1 = 19.760 m/s q1 = 2.867 m³/s/m h1'' = 0.145 m F1 = 16.561 hj = 3.327 m x = 14.971 m q0 = 2.336 m³/s/m v0 = 1.669 m/s lw = 3.302 m L hidrolik = 23.273 m L empiris = 34.825 m L desain = 35.000 m
Kesimpulan	Panjang apron desain diambil dari nilai yang lebih konservatif antara perhitungan hidrolik dan empiris.

6. Perhitungan Dimensi Tubuh Subdam

Data	H = 20.000 m t apron = 1.500 m D50 = 157.000 mm
Rumus	h2 = 1/4H sampai 1/3H h1' = h2 − t H2 = h2 + Dh2
Substitusi	h2 minimum = 1/4 × H h2 maksimum = 1/3 × H Dh2 diambil sebagai pendekatan awal terhadap potensi scouring.
Hasil	h2 minimum = 5.000 m h2 maksimum = 6.667 m h2 desain = 6.000 m h1' = 4.500 m Dh2 = 5.525 m H2 = 12.000 m
Kesimpulan	Dimensi awal subdam telah dihitung. Nilai Dh2 perlu diverifikasi dengan analisis gerusan lokal.

8. Gaya dan Momen

Kondisi Banjir Air

Beban	Notasi	V kN	H kN	Lengan m	Momen Penahan kNm	Momen Pengguling kNm
Berat Sendiri Berat tubuh hilir	W1	901.600	-	18.333	16,529.333	-
Berat Sendiri Berat tubuh tengah	W2	2,254.000	-	14.500	32,683.000	-
Berat Sendiri Berat tubuh hulu	W3	2,704.800	-	8.000	21,638.400	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air 1	Pv1	1,176.000	-	4.000	4,704.000	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air 2	Pv2	233.240	-	8.500	1,982.540	-
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 1	Ph1	-	1,960.000	6.667	-	13,066.667
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 2	Ph2	-	274.400	10.000	-	2,744.000
Σ		7,269.640	2,234.400		77,537.273	15,810.667

Kondisi Banjir Debris

Beban	Notasi	V kN	H kN	Lengan m	Momen Penahan kNm	Momen Pengguling kNm
Berat Sendiri Berat tubuh hilir	W1	901.600	-	18.333	16,529.333	-
Berat Sendiri Berat tubuh tengah	W2	2,254.000	-	14.500	32,683.000	-
Berat Sendiri Berat tubuh hulu	W3	2,704.800	-	8.000	21,638.400	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air	Pv1	1,176.000	-	4.000	4,704.000	-
Tekanan Sedimen Komponen vertikal tekanan sedimen	Psv	11.025	-	1.000	11.025	-
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 1	Ph1	-	122.500	6.667	-	816.667
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 2	Ph2	-	68.600	10.000	-	686.000
Tekanan Tanah / Sedimen Tekanan sedimen 1	Psh1	-	11.025	1.667	-	18.375
Tekanan Tanah / Sedimen Tekanan sedimen 2	Psh2	-	11.429	2.500	-	28.573
Tekanan Aliran Debris Gaya akibat aliran debris	F	-	14.024	12.500	-	175.300
Σ		7,047.425	227.578		75,565.758	1,724.915

9. Pemeriksaan Stabilitas Detail

Kondisi	FK Guling	FK Geser	Eksentrisitas	q max	q min	Status
Kondisi Banjir Air	4.904 min 2.000	1.953 min 1.500	2.009 m batas 3.500 m	544.876 kPa	147.471 kPa	Tidak Aman
FK guling minimum = 2.000. FK geser minimum = 1.500. Batas eksentrisitas = b2'/6 = 3.500 m. q max melebihi daya dukung izin fondasi.
Kondisi Banjir Debris	43.808 min 2.000	18.590 min 1.500	0.022 m batas 3.500 m	337.729 kPa	333.454 kPa	Tidak Aman
FK guling minimum = 2.000. FK geser minimum = 1.500. Batas eksentrisitas = b2'/6 = 3.500 m. q max melebihi daya dukung izin fondasi.

10. Uraian Perhitungan Stabilitas

Pemeriksaan Stabilitas Dam Utama - Kondisi Banjir Air

Data	ΣV = 7,269.640 kN ΣH = 2,234.400 kN ΣM penahan = 77,537.273 kNm ΣM pengguling = 15,810.667 kNm q izin = 30.000 kPa
Rumus	FK guling = ΣM penahan / ΣM pengguling FK geser = (f × ΣV + c × b2') / ΣH e = b2'/2 - X, dengan X = (ΣM penahan - ΣM pengguling) / ΣV q max/min = ΣV / b2' × (1 ± 6e / b2')
Substitusi	FK guling = 77,537.273 / 15,810.667 FK geser = hasil perhitungan berdasarkan koefisien geser fondasi dan jumlah gaya horizontal. e = 2.009 m
Hasil	FK guling = 4.904 → AMAN FK geser = 1.953 → AMAN e = 2.009 m; batas = 3.500 m q max = 544.876 kPa q min = 147.471 kPa Status daya dukung = TIDAK AMAN
Kesimpulan	Status stabilitas pada kondisi banjir air adalah TIDAK AMAN.

Pemeriksaan Stabilitas Dam Utama - Kondisi Banjir Debris

Data	ΣV = 7,047.425 kN ΣH = 227.578 kN ΣM penahan = 75,565.758 kNm ΣM pengguling = 1,724.915 kNm q izin = 30.000 kPa
Rumus	FK guling = ΣM penahan / ΣM pengguling FK geser = (f × ΣV + c × b2') / ΣH e = b2'/2 - X, dengan X = (ΣM penahan - ΣM pengguling) / ΣV q max/min = ΣV / b2' × (1 ± 6e / b2')
Substitusi	FK guling = 75,565.758 / 1,724.915 FK geser = hasil perhitungan berdasarkan koefisien geser fondasi dan jumlah gaya horizontal. e = 0.022 m
Hasil	FK guling = 43.808 → AMAN FK geser = 18.589 → AMAN e = 0.022 m; batas = 3.500 m q max = 337.729 kPa q min = 333.454 kPa Status daya dukung = TIDAK AMAN
Kesimpulan	Status stabilitas pada kondisi banjir debris adalah TIDAK AMAN.

11. Panjang Lintasan Kritis dan Stabilitas Tembok Tepi

11.1 Panjang Lintasan Kritis

11.2 Stabilitas Tembok Tepi

12. Quantity Pekerjaan

13. Rencana Anggaran Biaya

14. Kesimpulan Ringkas

Berdasarkan data yang tersedia, analisa sabodam telah disusun dengan tipe desain Sabodam Tipe Tertutup. Proses perhitungan meliputi input data teknis minimal, parameter geometri tubuh dam, pradesain hidrolik, gaya dan momen, serta pemeriksaan stabilitas detail.

Hasil pemeriksaan stabilitas menunjukkan status tidak aman. Dimensi, parameter material, kondisi fondasi, atau gaya-gaya yang bekerja perlu diperiksa kembali.