Laporan Analisa Sabodam

1. Identitas Pekerjaan

Kode Analisa	SABO-20260502-0001
Nama Analisa	Perhitungan Sabo Dam SD08
Nama Pekerjaan	Perencanaan Sabo DAM SD08
Nama Sungai	Sungai Kampili
DAS / Sub-DAS	DAS Kampili
Lokasi	Kampili, Gowa, Gowa, Sulsel
Tahun Desain	2026
Jenis Kegiatan	Desain Baru
Tanggal Dibuat	02-05-2026 12:10
Update Terakhir	18-05-2026 06:59

Catatan Awal:
Tidaka ada catatan

2. Rekomendasi dan Tipe Desain

Rekomendasi

Sabodam Tipe Tertutup

Tipe Desain

Sabodam Tipe Tertutup

Skor Tertutup
22

Skor Terbuka
18

Keyakinan
Sedang

Alasan Teknis

- Apa fungsi utama sabodam pada lokasi ini?: Mengendalikan stabilitas morfologi sungai
- Bagaimana karakter aliran sedimen/debris di lokasi?: Campuran pasir, kerikil, kerakal, dan batu besar
- Bagaimana ukuran material besar/boulder yang dijumpai?: Sekitar 0,5 m sampai 1,0 m
- Apakah tersedia ruang tampungan sedimen di hulu rencana sabodam?: Terbatas
- Bagaimana posisi lokasi rencana terhadap alur sungai?: Ruas sungai relatif lurus
- Apakah sebagian sedimen perlu tetap diloloskan ke hilir?: Perlu sebagian tetap lewat
- Bagaimana potensi penyumbatan oleh kayu hanyut atau material campuran?: Tinggi
- Bagaimana kondisi geologi atau fondasi awal lokasi rencana?: Alluvial tebal / lemah / permeabel
- Apakah terdapat kondisi khusus yang memerlukan kajian hidrolik lebih rinci?: Belum diketahui
- Seberapa lengkap data awal yang tersedia?: Cukup lengkap untuk pradesain

Data yang Perlu Dilengkapi

- Saboplan untuk menentukan kebutuhan jumlah sabodam dan kapasitas tampungan.
- Investigasi geoteknik dan parameter fondasi.
- Kajian sedimen, gradasi material, D50, D95, dan diameter boulder maksimum.

3. Data Teknis Minimal

Kemiringan Dasar Sungai, I	0.287000
Sudut Dasar Sungai, θ	16.013°
Lebar Sungai, B	50.000 m
Tinggi Dam Rencana, h	6.000 m
Tinggi Sedimen, hs	3.000 m
Tinggi Total Dam, H	9.000 m
Debit Banjir Rencana, Qp	400.000 m³/s
D50	10.000 mm
D95	0.200 m
Sudut Geser Sedimen, φ	35.000°
Daya Dukung Tanah Izin	60.000 kPa

Parameter Material dan Hidrolik

ρ Campuran	1.2000
σ Sedimen	2.3400
C*	0.6000
Cs	0.5000
γc Beton	22.540 kN/m³
γs Sedimen	14.700 kN/m³
γw Air	9.800 kN/m³
Koefisien Pelimpahan, C	0.6000
n Manning Debris	0.1000

4. Hasil Pradesain Hidrolik

Debit dan Debris

Cd Hitung	0.731
Cd Desain	0.540
Qp	400.000 m³/s
Qd	616.000 m³/s
Qsp	4,000.000 m³/s
B Debris	40.000 m
hd	6.600 m
Vdf	15.281 m/s

Dimensi Utama

B1	40.000 m
B2	44.200 m
h3	4.200 m
F	1.000 m
b2	20.000 m
m / n	0.500 / 0.200
b2'	26.300 m
L Apron	52.000 m

Sketsa Dimensi Pelimpah

Sketsa Memanjang Apron dan Subdam

Gambar D.2 — Sketsa memanjang hasil pradesain: dam utama, apron/kolam olak, dan subdam.

5. Uraian Perhitungan Pradesain Hidrolik

Data yang Digunakan

Kemiringan dasar sungai, I = 0.287
Sudut dasar sungai, θ = 16.013°
Lebar sungai, B = 50.000 m
Tinggi dam rencana dari dasar sungai, h = 6.000 m
Tinggi sedimen, hs = 3.000 m
Tinggi total dam, H = 9.000 m
Debit banjir, Qp = 400.000 m³/s
D50 = 10.000 mm
D95 = 0.200 m
Sudut geser dalam sedimen, φ = 35.000°
ρ = 1.200
σ = 2.340
C* = 0.600
Cs = 0.500
γc = 22.540 kN/m³
γs = 14.700 kN/m³
γw = 9.800 kN/m³

Rumus

Data dasar digunakan sebagai input untuk seluruh tahapan pradesain.

Substitusi

Hasil

Data dasar telah dibaca dari input data teknis minimal.

Kesimpulan

Perhitungan pradesain dilanjutkan dengan analisis debit desain dan debit puncak aliran debris.

Data yang Digunakan

ρ = 1.200
σ = 2.340
θ = 16.013°
φ = 35.000°
C* = 0.600

Rumus

Cd = ρ tan θ / ((σ − ρ) × (tan φ − tan θ))
Jika Cd ≥ 0.9 × C*, maka Cd = 0.9 × C*

Substitusi

Cd hitung = 0.731
0.9 × C* = 0.9 × 0.600 = 0.540

Hasil

Cd desain = 0.540

Kesimpulan

Konsentrasi sedimen desain yang digunakan adalah Cd = 0.540.

Data yang Digunakan

Qp = 400.000 m³/s
Cd = 0.540

Rumus

Qd = (1 + Cd) × Qp

Substitusi

Qd = (1 + 0.540) × 400.000

Hasil

Qd = 616.000 m³/s

Kesimpulan

Debit desain untuk perhitungan pelimpah adalah Qd = 616.000 m³/s.

Data yang Digunakan

C* = 0.600
Cd = 0.540
Qp = 400.000 m³/s

Rumus

Qsp = C* / (C* − Cd) × Qp

Substitusi

Qsp = 0.600 / (0.600 − 0.540) × 400.000

Hasil

Qsp = 4,000.000 m³/s

Kesimpulan

Debit puncak aliran debris adalah Qsp = 4,000.000 m³/s.

Data yang Digunakan

Lebar sungai, B = 50.000 m
Faktor lebar aliran debris = 0.800

Rumus

Bdebris = 80% × B

Substitusi

Bdebris = 0.800 × 50.000

Hasil

Bdebris = 40.000 m

Kesimpulan

Lebar aliran debris yang digunakan adalah 40.000 m.

Data yang Digunakan

Qsp = 4,000.000 m³/s
Bdebris = 40.000 m
n Manning = 0.100
θ = 16.013°

Rumus

Qsp = hd × Bdebris × Vdf
Vdf = (1/n) × R^(2/3) × (sin θ)^(1/2)
R = (hd × Bdebris) / (Bdebris + 2hd)

Substitusi

Perhitungan dilakukan dengan trial and error/iterasi terhadap hd sampai Q hitung mendekati Qsp.
R hasil = 4.962 m
Q check = 4,034.093 m³/s

Hasil

hd = 6.600 m
Vdf = 15.281 m/s

Kesimpulan

Tinggi dan kecepatan aliran debris digunakan untuk perhitungan gaya akibat aliran debris.

Data yang Digunakan

B = 50.000 m
Faktor B1 = 0.800
C = 0.600
Qd = 616.000 m³/s

Rumus

B1 = 80% × B
Qd = 2/15 × C × √(2g) × (3B1 + 2B2) × h3^(3/2)
B2 = B1 + 2 × m2 × h3

Substitusi

B1 = 0.800 × 50.000 = 40.000 m
h3 dihitung dengan iterasi terhadap Qd.

Hasil

B1 = 40.000 m
h3 = 4.200 m
B2 = 44.200 m
F = 1.000 m

Kesimpulan

Dimensi pelimpah awal telah dihitung berdasarkan debit desain.

Data yang Digunakan

Tipe sedimen dan sifat hidraulik aliran dipertimbangkan dalam pemilihan lebar mercu.

Rumus

Lebar mercu ditentukan berdasarkan ketentuan tabel desain dan karakter sedimen.

Substitusi

Untuk kondisi sedimen berupa batu-batu besar dan aliran kolektif, digunakan lebar mercu awal.

Hasil

b2 = 20.000 m

Kesimpulan

Lebar mercu pelimpah yang digunakan adalah b2 = 20.000 m.

Data yang Digunakan

H = 9.000 m
h3 = 4.200 m
F = 1.000 m
b2 rekomendasi = 3.000 m
b2 manual = 20.000 m
b2 dipakai = 20.000 m
γc = 22.540 kN/m³
γw = 9.800 kN/m³

Rumus

α = (h3 + F) / H
β = b2 / H
γ = γc / γw
(1 + α)m² + [2(n + β) + n(4α + γ) + 2αβ]m − ... = 0
b2' = mH + nH + b2

Substitusi

α = 0.578
β = 2.222
γ = 2.300
m rekomendasi = 0.500
m manual = 0.500
n rekomendasi = 0.200
n manual = 0.200

Hasil

m hitung = -
m dipakai = 0.500
n dipakai = 0.200
b2 dipakai = 20.000 m
b2' = 26.300 m

Kesimpulan

Kemiringan tubuh dam utama dan lebar dasar dam dihitung dengan mempertimbangkan rekomendasi otomatis dan input manual jika tersedia.

Data yang Digunakan

H = 9.000 m
h3 = 4.200 m

Rumus

Dengan kolam olak:
t = 0.1 × (0.6H1 + 3h3 − 1.0), H1 = H − t

Tanpa kolam olak:
t = 0.2 × (0.6H1 + 3h3 − 1.0), H1 = H − t

Substitusi

Perhitungan dilakukan untuk dua kondisi, yaitu dengan kolam olak dan tanpa kolam olak.

Hasil

t dengan kolam olak = 1.604 m
H1 dengan kolam olak = 7.396 m
t tanpa kolam olak = 3.036 m
H1 tanpa kolam olak = 5.964 m
t desain = 2.000 m

Kesimpulan

Tebal apron desain diambil berdasarkan kondisi dengan kolam olak dan pembulatan konstruktif.

Data yang Digunakan

Qd = 616.000 m³/s
B1 = 40.000 m
B2 = 44.200 m
h3 = 4.200 m
β loncatan = 4.500

Rumus

L = b1 + x + lw
v1 = √(2g(H1 + h3))
q1 = Qd / (0.5 × (B1 + B2))
h1'' = q1 / v1
F1 = v1 / √(g × h1'')
hj = h1''/2 × (√(1 + 8F1²) − 1)
x = β × hj
q0 = Qd / B
v0 = q0 / h3
lw = v0 × √(2(H1 + 0.5h3) / g)

Substitusi

Perhitungan dilakukan berurutan dari kecepatan jatuh, debit per meter, Froude, tinggi loncatan, panjang olakan, dan panjang terjunan.

Hasil

b1 subdam = 20.000 m
v1 = 14.824 m/s
q1 = 14.632 m³/s/m
h1'' = 0.987 m
F1 = 4.764
hj = 6.175 m
x = 27.786 m
q0 = 12.320 m³/s/m
v0 = 2.933 m/s
lw = 3.995 m
L hidrolik = 51.781 m
L empiris = 19.600 m
L desain = 52.000 m

Kesimpulan

Panjang apron desain diambil dari nilai yang lebih konservatif antara perhitungan hidrolik dan empiris.

Data yang Digunakan

H = 9.000 m
t apron = 2.000 m
D50 = 10.000 mm

Rumus

h2 = 1/4H sampai 1/3H
h1' = h2 − t
H2 = h2 + Dh2

Substitusi

h2 minimum = 1/4 × H
h2 maksimum = 1/3 × H
Dh2 diambil sebagai pendekatan awal terhadap potensi scouring.

Hasil

h2 minimum = 2.250 m
h2 maksimum = 3.000 m
h2 desain = 2.700 m
h1' = 0.700 m
Dh2 = 2.486 m
H2 = 5.500 m

Kesimpulan

Dimensi awal subdam telah dihitung. Nilai Dh2 perlu diverifikasi dengan analisis gerusan lokal.

6. Gaya dan Momen

Kondisi Banjir Air

Beban	Notasi	V kN	H kN	Lengan m	Mp kNm	Mg kNm
Berat Sendiri Berat tubuh hilir	W1	182.574	-	25.100	4,582.607	-
Berat Sendiri Berat tubuh tengah	W2	4,057.200	-	14.500	58,829.400	-
Berat Sendiri Berat tubuh hulu	W3	456.435	-	3.000	1,369.305	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air 1	Pv1	198.450	-	1.500	297.675	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air 2	Pv2	1,008.420	-	12.250	12,353.145	-
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 1	Ph1	-	396.900	3.000	-	1,190.700
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 2	Ph2	-	370.440	4.500	-	1,666.980
Σ		5,903.079	767.340		77,432.132	2,857.680

Kondisi Banjir Debris

Beban	Notasi	V kN	H kN	Lengan m	Mp kNm	Mg kNm
Berat Sendiri Berat tubuh hilir	W1	182.574	-	25.100	4,582.607	-
Berat Sendiri Berat tubuh tengah	W2	4,057.200	-	14.500	58,829.400	-
Berat Sendiri Berat tubuh hulu	W3	456.435	-	3.000	1,369.305	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air	Pv1	198.450	-	1.500	297.675	-
Tekanan Sedimen Komponen vertikal tekanan sedimen	Psv	33.075	-	0.500	16.538	-
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 1	Ph1	-	44.100	3.000	-	132.300
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 2	Ph2	-	123.480	4.500	-	555.660
Tekanan Tanah / Sedimen Tekanan sedimen 1	Psh1	-	33.075	1.000	-	33.075
Tekanan Tanah / Sedimen Tekanan sedimen 2	Psh2	-	72.099	1.500	-	108.149
Tekanan Aliran Debris Gaya akibat aliran debris	F	-	18,466.923	6.000	-	110,801.540
Σ		4,927.734	18,739.678		65,095.525	111,630.724

7. Pemeriksaan Stabilitas Detail

Status akhir stabilitas: Tidak Aman.

Kondisi	FK Guling	FK Geser	e	q max	q min	Status
Kondisi Banjir Air	27.096 min 2.000	4.633 min 1.200	0.517 m batas 4.383 m	250.918 kPa	197.986 kPa	Tidak Aman
FK guling minimum = 2.000. FK geser minimum = 1.200. Batas eksentrisitas = b2'/6 = 4.383 m. q max melebihi daya dukung izin fondasi.
Kondisi Banjir Debris	0.583 min 2.000	0.159 min 1.200	22.594 m batas 4.383 m	1,153.131 kPa	-778.398 kPa	Tidak Aman
FK guling minimum = 2.000. FK geser minimum = 1.200. Batas eksentrisitas = b2'/6 = 4.383 m. q min bernilai negatif, menunjukkan resultan berada di luar inti tengah. Dimensi dasar perlu diperiksa kembali. q max melebihi daya dukung izin fondasi.

8. Uraian Perhitungan Stabilitas

Data yang Digunakan

ΣV = 5,903.079 kN
ΣH = 767.340 kN
ΣM penahan = 77,432.132 kNm
ΣM pengguling = 2,857.680 kNm
q izin = 60.000 kPa

Rumus

FK guling = ΣM penahan / ΣM pengguling
FK geser = (f × ΣV + c × b2') / ΣH
e = b2'/2 - X, dengan X = (ΣM penahan - ΣM pengguling) / ΣV
q max/min = ΣV / b2' × (1 ± 6e / b2')

Substitusi

FK guling = 77,432.132 / 2,857.680
FK geser = hasil perhitungan berdasarkan koefisien geser fondasi dan jumlah gaya horizontal.
e = 0.517 m

Hasil

FK guling = 27.096 → AMAN
FK geser = 4.633 → AMAN
e = 0.517 m; batas = 4.383 m
q max = 250.918 kPa
q min = 197.986 kPa
Status daya dukung = TIDAK AMAN

Kesimpulan

Status stabilitas pada kondisi banjir air adalah TIDAK AMAN.

Data yang Digunakan

ΣV = 4,927.734 kN
ΣH = 18,739.678 kN
ΣM penahan = 65,095.525 kNm
ΣM pengguling = 111,630.724 kNm
q izin = 60.000 kPa

Rumus

FK guling = ΣM penahan / ΣM pengguling
FK geser = (f × ΣV + c × b2') / ΣH
e = b2'/2 - X, dengan X = (ΣM penahan - ΣM pengguling) / ΣV
q max/min = ΣV / b2' × (1 ± 6e / b2')

Substitusi

FK guling = 65,095.525 / 111,630.724
FK geser = hasil perhitungan berdasarkan koefisien geser fondasi dan jumlah gaya horizontal.
e = 22.594 m

Hasil

FK guling = 0.583 → TIDAK AMAN
FK geser = 0.158 → TIDAK AMAN
e = 22.594 m; batas = 4.383 m
q max = 1,153.130 kPa
q min = -778.398 kPa
Status daya dukung = TIDAK AMAN

Kesimpulan

Status stabilitas pada kondisi banjir debris adalah TIDAK AMAN.

9. Panjang Lintasan Kritis dan Tembok Tepi

Lintasan Kritis

Perhitungan lintasan kritis belum tersedia.

Stabilitas Tembok Tepi

Perhitungan stabilitas tembok tepi belum tersedia.

Bagian lintasan kritis dan stabilitas tembok tepi merupakan tahapan lanjutan yang perlu dilengkapi agar laporan semakin mendekati contoh perhitungan Lampiran D.

10. Quantity Pekerjaan

Quantity belum tersedia.

11. Rencana Anggaran Biaya

RAB belum tersedia.

12. Kesimpulan dan Catatan

Berdasarkan data yang tersedia, analisa sabodam telah disusun dengan tipe desain Sabodam Tipe Tertutup. Proses perhitungan meliputi input data teknis minimal, pradesain hidrolik, gaya dan momen, serta pemeriksaan stabilitas detail.

Hasil pemeriksaan stabilitas menunjukkan status tidak aman. Dimensi, gaya-gaya, parameter material, atau kondisi fondasi perlu diperiksa kembali.

Peringatan teknis: laporan ini merupakan keluaran otomatis modul. Perhitungan, gambar, quantity, dan RAB harus diperiksa kembali oleh tenaga ahli sebelum digunakan sebagai dokumen desain final.

Kembali ke Dashboard Cetak Laporan

Status Laporan

Navigasi Tahapan

1. Identitas Pekerjaan

2. Rekomendasi dan Tipe Desain

Sabodam Tipe Tertutup

Sabodam Tipe Tertutup

Alasan Teknis

Data yang Perlu Dilengkapi

3. Data Teknis Minimal

Parameter Material dan Hidrolik

4. Hasil Pradesain Hidrolik

Debit dan Debris

Dimensi Utama

Sketsa Dimensi Pelimpah

Sketsa Memanjang Apron dan Subdam

5. Uraian Perhitungan Pradesain Hidrolik

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

6. Gaya dan Momen

Kondisi Banjir Air

Kondisi Banjir Debris