Laporan Analisa Sabodam

1. Identitas Pekerjaan

Kode Analisa	SABO-20260620-0001
Nama Analisa	Sabo 1 Cibalagung
Nama Pekerjaan	Sabo 1 Cibalagung
Nama Sungai	Sungai Cibalagung
DAS / Sub-DAS	DAS Cibalagung
Lokasi	-
Tahun Desain	2026
Jenis Kegiatan	Desain Baru
Tanggal Dibuat	20-06-2026 09:53
Update Terakhir	20-06-2026 10:29

2. Rekomendasi dan Tipe Desain

Rekomendasi

Sabodam Tipe Tertutup

Tipe Desain

Sabodam Tipe Tertutup

Skor Tertutup
35

Skor Terbuka
22

Keyakinan
Tinggi

Alasan Teknis

- Apa fungsi utama sabodam pada lokasi ini?: Menampung sedimen secara tetap atau sementara
- Bagaimana karakter aliran sedimen/debris di lokasi?: Didominasi pasir, kerikil, atau kerakal kecil
- Bagaimana ukuran material besar/boulder yang dijumpai?: Sekitar 0,5 m sampai 1,0 m
- Apakah tersedia ruang tampungan sedimen di hulu rencana sabodam?: Tersedia luas dan tidak mengganggu aset penting
- Bagaimana posisi lokasi rencana terhadap alur sungai?: Ruas sungai relatif lurus
- Apakah sebagian sedimen perlu tetap diloloskan ke hilir?: Tidak perlu, sedimen sebaiknya ditahan sebanyak mungkin
- Bagaimana potensi penyumbatan oleh kayu hanyut atau material campuran?: Rendah
- Bagaimana kondisi geologi atau fondasi awal lokasi rencana?: Relatif baik / batuan atau tanah dasar kuat
- Apakah terdapat kondisi khusus yang memerlukan kajian hidrolik lebih rinci?: Tidak ada kondisi khusus yang dominan
- Seberapa lengkap data awal yang tersedia?: Cukup lengkap untuk pradesain

Data yang Perlu Dilengkapi

- Saboplan untuk menentukan kebutuhan jumlah sabodam dan kapasitas tampungan.
- Investigasi geoteknik dan parameter fondasi.
- Kajian sedimen, gradasi material, D50, D95, dan diameter boulder maksimum.

3. Data Teknis Minimal

Kemiringan Dasar Sungai, I	0.042700
Sudut Dasar Sungai, θ	2.445°
Lebar Sungai, B	8.000 m
Tinggi Dam Rencana, h	8.000 m
Tinggi Sedimen, hs	3.000 m
Tinggi Total Dam, H	11.000 m
Debit Banjir Rencana, Qp	62.570 m³/s
D50	0.250 mm
D95	1.000 m
Sudut Geser Sedimen, φ	35.000°
Daya Dukung Tanah Izin	647.200 kPa

Parameter Material dan Hidrolik

ρ Campuran	1.2000
σ Sedimen	2.3400
C*	0.6000
Cs	0.5000
γc Beton	22.540 kN/m³
γs Sedimen	14.700 kN/m³
γw Air	9.800 kN/m³
Koefisien Pelimpahan, C	0.6000
n Manning Debris	0.1000

4. Hasil Pradesain Hidrolik

Debit dan Debris

Cd Hitung	0.731
Cd Desain	0.540
Qp	62.570 m³/s
Qd	96.358 m³/s
Qsp	625.700 m³/s
B Debris	16.000 m
hd	4.000 m
Vdf	10.100 m/s

Dimensi Utama

B1	16.000 m
B2	18.200 m
h3	2.200 m
F	0.600 m
b2	3.000 m
m / n	0.500 / 0.200
b2'	8.600 m
L Apron	23.000 m

Sketsa Dimensi Pelimpah

Sketsa Memanjang Apron dan Subdam

Gambar D.2 — Sketsa memanjang hasil pradesain: dam utama, apron/kolam olak, dan subdam.

5. Uraian Perhitungan Pradesain Hidrolik

Data yang Digunakan

Kemiringan dasar sungai, I = 0.287
Sudut dasar sungai, θ = 16.013°
Lebar sungai, B = 20.000 m
Tinggi dam rencana dari dasar sungai, h = 5.000 m
Tinggi sedimen, hs = 3.000 m
Tinggi total dam, H = 8.000 m
Debit banjir, Qp = 62.570 m³/s
D50 = 75.000 mm
D95 = 1.200 m
Sudut geser dalam sedimen, φ = 35.000°
ρ = 1.200
σ = 2.340
C* = 0.600
Cs = 0.500
γc = 22.540 kN/m³
γs = 14.700 kN/m³
γw = 9.800 kN/m³

Rumus

Data dasar digunakan sebagai input untuk seluruh tahapan pradesain.

Substitusi

Hasil

Data dasar telah dibaca dari input data teknis minimal.

Kesimpulan

Perhitungan pradesain dilanjutkan dengan analisis debit desain dan debit puncak aliran debris.

Data yang Digunakan

ρ = 1.200
σ = 2.340
θ = 16.013°
φ = 35.000°
C* = 0.600

Rumus

Cd = ρ tan θ / ((σ − ρ) × (tan φ − tan θ))
Jika Cd ≥ 0.9 × C*, maka Cd = 0.9 × C*

Substitusi

Cd hitung = 0.731
0.9 × C* = 0.9 × 0.600 = 0.540

Hasil

Cd desain = 0.540

Kesimpulan

Konsentrasi sedimen desain yang digunakan adalah Cd = 0.540.

Data yang Digunakan

Qp = 62.570 m³/s
Cd = 0.540

Rumus

Qd = (1 + Cd) × Qp

Substitusi

Qd = (1 + 0.540) × 62.570

Hasil

Qd = 96.358 m³/s

Kesimpulan

Debit desain untuk perhitungan pelimpah adalah Qd = 96.358 m³/s.

Data yang Digunakan

C* = 0.600
Cd = 0.540
Qp = 62.570 m³/s

Rumus

Qsp = C* / (C* − Cd) × Qp

Substitusi

Qsp = 0.600 / (0.600 − 0.540) × 62.570

Hasil

Qsp = 625.700 m³/s

Kesimpulan

Debit puncak aliran debris adalah Qsp = 625.700 m³/s.

Data yang Digunakan

Lebar sungai, B = 20.000 m
Faktor lebar aliran debris = 0.800

Rumus

Bdebris = 80% × B

Substitusi

Bdebris = 0.800 × 20.000

Hasil

Bdebris = 16.000 m

Kesimpulan

Lebar aliran debris yang digunakan adalah 16.000 m.

Data yang Digunakan

Qsp = 625.700 m³/s
Bdebris = 16.000 m
n Manning = 0.100
θ = 16.013°

Rumus

Qsp = hd × Bdebris × Vdf
Vdf = (1/n) × R^(2/3) × (sin θ)^(1/2)
R = (hd × Bdebris) / (Bdebris + 2hd)

Substitusi

Perhitungan dilakukan dengan trial and error/iterasi terhadap hd sampai Q hitung mendekati Qsp.
R hasil = 2.667 m
Q check = 646.407 m³/s

Hasil

hd = 4.000 m
Vdf = 10.100 m/s

Kesimpulan

Tinggi dan kecepatan aliran debris digunakan untuk perhitungan gaya akibat aliran debris.

Data yang Digunakan

B = 20.000 m
Faktor B1 = 0.800
C = 0.600
Qd = 96.358 m³/s

Rumus

B1 = 80% × B
Qd = 2/15 × C × √(2g) × (3B1 + 2B2) × h3^(3/2)
B2 = B1 + 2 × m2 × h3

Substitusi

B1 = 0.800 × 20.000 = 16.000 m
h3 dihitung dengan iterasi terhadap Qd.

Hasil

B1 = 16.000 m
h3 = 2.200 m
B2 = 18.200 m
F = 0.600 m

Kesimpulan

Dimensi pelimpah awal telah dihitung berdasarkan debit desain.

Data yang Digunakan

Tipe sedimen dan sifat hidraulik aliran dipertimbangkan dalam pemilihan lebar mercu.

Rumus

Lebar mercu ditentukan berdasarkan ketentuan tabel desain dan karakter sedimen.

Substitusi

Untuk kondisi sedimen berupa batu-batu besar dan aliran kolektif, digunakan lebar mercu awal.

Hasil

b2 = 3.000 m

Kesimpulan

Lebar mercu pelimpah yang digunakan adalah b2 = 3.000 m.

Data yang Digunakan

H = 8.000 m
h3 = 2.200 m
F = 0.600 m
b2 rekomendasi = 3.000 m
b2 manual = tidak diisi
b2 dipakai = 3.000 m
γc = 22.540 kN/m³
γw = 9.800 kN/m³

Rumus

α = (h3 + F) / H
β = b2 / H
γ = γc / γw
(1 + α)m² + [2(n + β) + n(4α + γ) + 2αβ]m − ... = 0
b2' = mH + nH + b2

Substitusi

α = 0.350
β = 0.375
γ = 2.300
m rekomendasi = 0.500
m manual = tidak diisi
n rekomendasi = 0.200
n manual = tidak diisi

Hasil

m hitung = 0.364
m dipakai = 0.500
n dipakai = 0.200
b2 dipakai = 3.000 m
b2' = 8.600 m

Kesimpulan

Kemiringan tubuh dam utama dan lebar dasar dam dihitung dengan mempertimbangkan rekomendasi otomatis dan input manual jika tersedia.

Data yang Digunakan

H = 8.000 m
h3 = 2.200 m

Rumus

Dengan kolam olak:
t = 0.1 × (0.6H1 + 3h3 − 1.0), H1 = H − t

Tanpa kolam olak:
t = 0.2 × (0.6H1 + 3h3 − 1.0), H1 = H − t

Substitusi

Perhitungan dilakukan untuk dua kondisi, yaitu dengan kolam olak dan tanpa kolam olak.

Hasil

t dengan kolam olak = 0.981 m
H1 dengan kolam olak = 7.019 m
t tanpa kolam olak = 1.857 m
H1 tanpa kolam olak = 6.143 m
t desain = 1.000 m

Kesimpulan

Tebal apron desain diambil berdasarkan kondisi dengan kolam olak dan pembulatan konstruktif.

Data yang Digunakan

Qd = 96.358 m³/s
B1 = 16.000 m
B2 = 18.200 m
h3 = 2.200 m
β loncatan = 4.500

Rumus

L = b1 + x + lw
v1 = √(2g(H1 + h3))
q1 = Qd / (0.5 × (B1 + B2))
h1'' = q1 / v1
F1 = v1 / √(g × h1'')
hj = h1''/2 × (√(1 + 8F1²) − 1)
x = β × hj
q0 = Qd / B
v0 = q0 / h3
lw = v0 × √(2(H1 + 0.5h3) / g)

Substitusi

Perhitungan dilakukan berurutan dari kecepatan jatuh, debit per meter, Froude, tinggi loncatan, panjang olakan, dan panjang terjunan.

Hasil

b1 subdam = 3.000 m
v1 = 13.435 m/s
q1 = 5.635 m³/s/m
h1'' = 0.419 m
F1 = 6.623
hj = 3.725 m
x = 16.761 m
q0 = 4.818 m³/s/m
v0 = 2.190 m/s
lw = 2.814 m
L hidrolik = 22.575 m
L empiris = 16.100 m
L desain = 23.000 m

Kesimpulan

Panjang apron desain diambil dari nilai yang lebih konservatif antara perhitungan hidrolik dan empiris.

Data yang Digunakan

H = 8.000 m
t apron = 1.000 m
D50 = 75.000 mm

Rumus

h2 = 1/4H sampai 1/3H
h1' = h2 − t
H2 = h2 + Dh2

Substitusi

h2 minimum = 1/4 × H
h2 maksimum = 1/3 × H
Dh2 diambil sebagai pendekatan awal terhadap potensi scouring.

Hasil

h2 minimum = 2.000 m
h2 maksimum = 2.667 m
h2 desain = 2.400 m
h1' = 1.400 m
Dh2 = 2.210 m
H2 = 5.000 m

Kesimpulan

Dimensi awal subdam telah dihitung. Nilai Dh2 perlu diverifikasi dengan analisis gerusan lokal.

6. Gaya dan Momen

Kondisi Banjir Air

Beban	Notasi	V kN	H kN	Lengan m	Mp kNm	Mg kNm
Berat Sendiri Berat tubuh hilir	W1	272.734	-	9.233	2,518.244	-
Berat Sendiri Berat tubuh tengah	W2	743.820	-	7.000	5,206.740	-
Berat Sendiri Berat tubuh hulu	W3	681.835	-	3.667	2,500.062	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air 1	Pv1	296.450	-	1.833	543.492	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air 2	Pv2	183.260	-	4.250	778.855	-
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 1	Ph1	-	592.900	3.667	-	2,173.967
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 2	Ph2	-	237.160	5.500	-	1,304.380
Σ		2,178.099	830.060		11,547.392	3,478.347

Kondisi Banjir Debris

Beban	Notasi	V kN	H kN	Lengan m	Mp kNm	Mg kNm
Berat Sendiri Berat tubuh hilir	W1	272.734	-	9.233	2,518.244	-
Berat Sendiri Berat tubuh tengah	W2	743.820	-	7.000	5,206.740	-
Berat Sendiri Berat tubuh hulu	W3	681.835	-	3.667	2,500.062	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air	Pv1	296.450	-	1.833	543.492	-
Tekanan Sedimen Komponen vertikal tekanan sedimen	Psv	33.075	-	0.500	16.538	-
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 1	Ph1	-	44.100	3.667	-	161.700
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 2	Ph2	-	64.680	5.500	-	355.740
Tekanan Tanah / Sedimen Tekanan sedimen 1	Psh1	-	33.075	1.000	-	33.075
Tekanan Tanah / Sedimen Tekanan sedimen 2	Psh2	-	96.132	1.500	-	144.199
Tekanan Aliran Debris Gaya akibat aliran debris	F	-	2,963.408	7.000	-	20,743.859
Σ		2,027.914	3,201.396		10,785.075	21,438.572

7. Pemeriksaan Stabilitas Detail

Status akhir stabilitas: Tidak Aman.

Kondisi	FK Guling	FK Geser	e	q max	q min	Status
Kondisi Banjir Air	3.320 min 2.000	1.574 min 1.200	0.595 m batas 1.433 m	358.469 kPa	148.066 kPa	Aman
FK guling minimum = 2.000. FK geser minimum = 1.200. Batas eksentrisitas = b2'/6 = 1.433 m.
Kondisi Banjir Debris	0.503 min 2.000	0.380 min 1.200	9.553 m batas 1.433 m	1,807.480 kPa	-1,335.872 kPa	Tidak Aman
FK guling minimum = 2.000. FK geser minimum = 1.200. Batas eksentrisitas = b2'/6 = 1.433 m. q min bernilai negatif, menunjukkan resultan berada di luar inti tengah. Dimensi dasar perlu diperiksa kembali. q max melebihi daya dukung izin fondasi.

8. Uraian Perhitungan Stabilitas

Data yang Digunakan

ΣV = 2,178.099 kN
ΣH = 830.060 kN
ΣM penahan = 11,547.392 kNm
ΣM pengguling = 3,478.347 kNm
q izin = 647.200 kPa

Rumus

FK guling = ΣM penahan / ΣM pengguling
FK geser = (f × ΣV + c × b2') / ΣH
e = b2'/2 - X, dengan X = (ΣM penahan - ΣM pengguling) / ΣV
q max/min = ΣV / b2' × (1 ± 6e / b2')

Substitusi

FK guling = 11,547.392 / 3,478.347
FK geser = hasil perhitungan berdasarkan koefisien geser fondasi dan jumlah gaya horizontal.
e = 0.595 m

Hasil

FK guling = 3.320 → AMAN
FK geser = 1.574 → AMAN
e = 0.595 m; batas = 1.433 m
q max = 358.469 kPa
q min = 148.066 kPa
Status daya dukung = AMAN

Kesimpulan

Status stabilitas pada kondisi banjir air adalah AMAN.

Data yang Digunakan

ΣV = 2,027.914 kN
ΣH = 3,201.396 kN
ΣM penahan = 10,785.075 kNm
ΣM pengguling = 21,438.572 kNm
q izin = 647.200 kPa

Rumus

FK guling = ΣM penahan / ΣM pengguling
FK geser = (f × ΣV + c × b2') / ΣH
e = b2'/2 - X, dengan X = (ΣM penahan - ΣM pengguling) / ΣV
q max/min = ΣV / b2' × (1 ± 6e / b2')

Substitusi

FK guling = 10,785.075 / 21,438.572
FK geser = hasil perhitungan berdasarkan koefisien geser fondasi dan jumlah gaya horizontal.
e = 9.553 m

Hasil

FK guling = 0.503 → TIDAK AMAN
FK geser = 0.380 → TIDAK AMAN
e = 9.553 m; batas = 1.433 m
q max = 1,807.480 kPa
q min = -1,335.872 kPa
Status daya dukung = TIDAK AMAN

Kesimpulan

Status stabilitas pada kondisi banjir debris adalah TIDAK AMAN.

9. Panjang Lintasan Kritis dan Tembok Tepi

Lintasan Kritis

Perhitungan lintasan kritis belum tersedia.

Stabilitas Tembok Tepi

Perhitungan stabilitas tembok tepi belum tersedia.

Bagian lintasan kritis dan stabilitas tembok tepi merupakan tahapan lanjutan yang perlu dilengkapi agar laporan semakin mendekati contoh perhitungan Lampiran D.

10. Quantity Pekerjaan

Quantity belum tersedia.

11. Rencana Anggaran Biaya

RAB belum tersedia.

12. Kesimpulan dan Catatan

Berdasarkan data yang tersedia, analisa sabodam telah disusun dengan tipe desain Sabodam Tipe Tertutup. Proses perhitungan meliputi input data teknis minimal, pradesain hidrolik, gaya dan momen, serta pemeriksaan stabilitas detail.

Hasil pemeriksaan stabilitas menunjukkan status tidak aman. Dimensi, gaya-gaya, parameter material, atau kondisi fondasi perlu diperiksa kembali.

Peringatan teknis: laporan ini merupakan keluaran otomatis modul. Perhitungan, gambar, quantity, dan RAB harus diperiksa kembali oleh tenaga ahli sebelum digunakan sebagai dokumen desain final.

Kembali ke Dashboard Cetak Laporan

Status Laporan

Navigasi Tahapan

1. Identitas Pekerjaan

2. Rekomendasi dan Tipe Desain

Sabodam Tipe Tertutup

Sabodam Tipe Tertutup

Alasan Teknis

Data yang Perlu Dilengkapi

3. Data Teknis Minimal

Parameter Material dan Hidrolik

4. Hasil Pradesain Hidrolik

Debit dan Debris

Dimensi Utama

Sketsa Dimensi Pelimpah

Sketsa Memanjang Apron dan Subdam

5. Uraian Perhitungan Pradesain Hidrolik

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

6. Gaya dan Momen

Kondisi Banjir Air

Kondisi Banjir Debris