Laporan Analisa Sabodam

1. Identitas Pekerjaan

Kode Analisa	SABO-20260623-0002
Nama Analisa	Perencanaan Sabo Dam Opa
Nama Pekerjaan	Sabo Dam Opak
Nama Sungai	Kali Kuning
DAS / Sub-DAS	DAS Kali Kuning
Lokasi	Sleman, Yogyakarta
Tahun Desain	2026
Jenis Kegiatan	Desain Baru
Tanggal Dibuat	23-06-2026 10:20
Update Terakhir	22-07-2026 09:25

2. Rekomendasi dan Tipe Desain

Rekomendasi

Sabodam Tipe Terbuka

Tipe Desain

Sabodam Tipe Tertutup

Skor Tertutup
21

Skor Terbuka
24

Keyakinan
Sedang

Alasan Teknis

- Apa fungsi utama sabodam pada lokasi ini?: Menampung sedimen secara tetap atau sementara
- Bagaimana karakter aliran sedimen/debris di lokasi?: Didominasi pasir, kerikil, atau kerakal kecil
- Bagaimana ukuran material besar/boulder yang dijumpai?: Sekitar 0,5 m sampai 1,0 m
- Apakah tersedia ruang tampungan sedimen di hulu rencana sabodam?: Ada permukiman, lahan produktif, atau infrastruktur di hulu
- Bagaimana posisi lokasi rencana terhadap alur sungai?: Ruas sungai relatif lurus
- Apakah sebagian sedimen perlu tetap diloloskan ke hilir?: Sangat perlu untuk menjaga morfologi hilir
- Bagaimana potensi penyumbatan oleh kayu hanyut atau material campuran?: Sedang
- Bagaimana kondisi geologi atau fondasi awal lokasi rencana?: Relatif baik / batuan atau tanah dasar kuat
- Apakah terdapat kondisi khusus yang memerlukan kajian hidrolik lebih rinci?: Perkiraan tinggi bangunan lebih dari 15 m
- Seberapa lengkap data awal yang tersedia?: Cukup lengkap untuk pradesain

Data yang Perlu Dilengkapi

- Saboplan untuk menentukan kebutuhan jumlah sabodam dan kapasitas tampungan.
- Uji model hidrolik atau kajian hidrolik rinci.
- Investigasi geoteknik dan parameter fondasi.
- Kajian sedimen, gradasi material, D50, D95, dan diameter boulder maksimum.

3. Data Teknis Minimal

Kemiringan Dasar Sungai, I	0.040000
Sudut Dasar Sungai, θ	2.291°
Lebar Sungai, B	47.000 m
Tinggi Dam Rencana, h	15.000 m
Tinggi Sedimen, hs	5.000 m
Tinggi Total Dam, H	20.000 m
Debit Banjir Rencana, Qp	105.600 m³/s
D50	157.000 mm
D95	0.650 m
Sudut Geser Sedimen, φ	41.000°
Daya Dukung Tanah Izin	30.000 kPa

Parameter Material dan Hidrolik

ρ Campuran	1.2000
σ Sedimen	2.6500
C*	0.6500
Cs	0.0600
γc Beton	22.540 kN/m³
γs Sedimen	14.700 kN/m³
γw Air	9.800 kN/m³
Koefisien Pelimpahan, C	0.6000
n Manning Debris	0.1000

4. Hasil Pradesain Hidrolik

Debit dan Debris

Cd Hitung	0.040
Cd Desain	0.040
Qp	105.600 m³/s
Qd	109.815 m³/s
Qsp	112.510 m³/s
B Debris	37.600 m
hd	1.400 m
Vdf	2.385 m/s

Dimensi Utama

B1	37.600 m
B2	39.000 m
h3	1.400 m
F	0.600 m
b2	5.000 m
m / n	0.600 / 0.200
b2'	21.000 m
L Apron	35.000 m

Sketsa Dimensi Pelimpah

Sketsa Memanjang Apron dan Subdam

Gambar D.2 — Sketsa memanjang hasil pradesain: dam utama, apron/kolam olak, dan subdam.

5. Uraian Perhitungan Pradesain Hidrolik

Data yang Digunakan

Kemiringan dasar sungai, I = 0.040
Sudut dasar sungai, θ = 2.291°
Lebar sungai, B = 47.000 m
Tinggi dam rencana dari dasar sungai, h = 15.000 m
Tinggi sedimen, hs = 5.000 m
Tinggi total dam, H = 20.000 m
Debit banjir, Qp = 105.600 m³/s
D50 = 157.000 mm
D95 = 0.650 m
Sudut geser dalam sedimen, φ = 41.000°
ρ = 1.200
σ = 2.650
C* = 0.650
Cs = 0.060
γc = 22.540 kN/m³
γs = 14.700 kN/m³
γw = 9.800 kN/m³

Rumus

Data dasar digunakan sebagai input untuk seluruh tahapan pradesain.

Substitusi

Hasil

Data dasar telah dibaca dari input data teknis minimal.

Kesimpulan

Perhitungan pradesain dilanjutkan dengan analisis debit desain dan debit puncak aliran debris.

Data yang Digunakan

ρ = 1.200
σ = 2.650
θ = 2.291°
φ = 41.000°
C* = 0.650

Rumus

Cd = ρ tan θ / ((σ − ρ) × (tan φ − tan θ))
Jika Cd ≥ 0.9 × C*, maka Cd = 0.9 × C*

Substitusi

Cd hitung = 0.040
0.9 × C* = 0.9 × 0.650 = 0.585

Hasil

Cd desain = 0.040

Kesimpulan

Konsentrasi sedimen desain yang digunakan adalah Cd = 0.040.

Data yang Digunakan

Qp = 105.600 m³/s
Cd = 0.040

Rumus

Qd = (1 + Cd) × Qp

Substitusi

Qd = (1 + 0.040) × 105.600

Hasil

Qd = 109.815 m³/s

Kesimpulan

Debit desain untuk perhitungan pelimpah adalah Qd = 109.815 m³/s.

Data yang Digunakan

C* = 0.650
Cd = 0.040
Qp = 105.600 m³/s

Rumus

Qsp = C* / (C* − Cd) × Qp

Substitusi

Qsp = 0.650 / (0.650 − 0.040) × 105.600

Hasil

Qsp = 112.509 m³/s

Kesimpulan

Debit puncak aliran debris adalah Qsp = 112.509 m³/s.

Data yang Digunakan

Lebar sungai, B = 47.000 m
Faktor lebar aliran debris = 0.800

Rumus

Bdebris = 80% × B

Substitusi

Bdebris = 0.800 × 47.000

Hasil

Bdebris = 37.600 m

Kesimpulan

Lebar aliran debris yang digunakan adalah 37.600 m.

Data yang Digunakan

Qsp = 112.509 m³/s
Bdebris = 37.600 m
n Manning = 0.100
θ = 2.291°

Rumus

Qsp = hd × Bdebris × Vdf
Vdf = (1/n) × R^(2/3) × (sin θ)^(1/2)
R = (hd × Bdebris) / (Bdebris + 2hd)

Substitusi

Perhitungan dilakukan dengan trial and error/iterasi terhadap hd sampai Q hitung mendekati Qsp.
R hasil = 1.303 m
Q check = 125.544 m³/s

Hasil

hd = 1.400 m
Vdf = 2.385 m/s

Kesimpulan

Tinggi dan kecepatan aliran debris digunakan untuk perhitungan gaya akibat aliran debris.

Data yang Digunakan

B = 47.000 m
Faktor B1 = 0.800
C = 0.600
Qd = 109.815 m³/s

Rumus

B1 = 80% × B
Qd = 2/15 × C × √(2g) × (3B1 + 2B2) × h3^(3/2)
B2 = B1 + 2 × m2 × h3

Substitusi

B1 = 0.800 × 47.000 = 37.600 m
h3 dihitung dengan iterasi terhadap Qd.

Hasil

B1 = 37.600 m
h3 = 1.400 m
B2 = 39.000 m
F = 0.600 m

Kesimpulan

Dimensi pelimpah awal telah dihitung berdasarkan debit desain.

Data yang Digunakan

Tipe sedimen dan sifat hidraulik aliran dipertimbangkan dalam pemilihan lebar mercu.

Rumus

Lebar mercu ditentukan berdasarkan ketentuan tabel desain dan karakter sedimen.

Substitusi

Untuk kondisi sedimen berupa batu-batu besar dan aliran kolektif, digunakan lebar mercu awal.

Hasil

b2 = 5.000 m

Kesimpulan

Lebar mercu pelimpah yang digunakan adalah b2 = 5.000 m.

Data yang Digunakan

H = 20.000 m
h3 = 1.400 m
F = 0.600 m
b2 rekomendasi = 3.000 m
b2 manual = 5.000 m
b2 dipakai = 5.000 m
γc = 22.540 kN/m³
γw = 9.800 kN/m³

Rumus

α = (h3 + F) / H
β = b2 / H
γ = γc / γw
(1 + α)m² + [2(n + β) + n(4α + γ) + 2αβ]m − ... = 0
b2' = mH + nH + b2

Substitusi

α = 0.100
β = 0.250
γ = 2.300
m rekomendasi = 0.500
m manual = 0.600
n rekomendasi = 0.200
n manual = tidak diisi

Hasil

m hitung = 0.366
m dipakai = 0.600
n dipakai = 0.200
b2 dipakai = 5.000 m
b2' = 21.000 m

Kesimpulan

Kemiringan tubuh dam utama dan lebar dasar dam dihitung dengan mempertimbangkan rekomendasi otomatis dan input manual jika tersedia.

Data yang Digunakan

H = 20.000 m
h3 = 1.400 m

Rumus

Dengan kolam olak:
t = 0.1 × (0.6H1 + 3h3 − 1.0), H1 = H − t

Tanpa kolam olak:
t = 0.2 × (0.6H1 + 3h3 − 1.0), H1 = H − t

Substitusi

Perhitungan dilakukan untuk dua kondisi, yaitu dengan kolam olak dan tanpa kolam olak.

Hasil

t dengan kolam olak = 1.434 m
H1 dengan kolam olak = 18.566 m
t tanpa kolam olak = 2.714 m
H1 tanpa kolam olak = 17.286 m
t desain = 1.500 m

Kesimpulan

Tebal apron desain diambil berdasarkan kondisi dengan kolam olak dan pembulatan konstruktif.

Data yang Digunakan

Qd = 109.815 m³/s
B1 = 37.600 m
B2 = 39.000 m
h3 = 1.400 m
β loncatan = 4.500

Rumus

L = b1 + x + lw
v1 = √(2g(H1 + h3))
q1 = Qd / (0.5 × (B1 + B2))
h1'' = q1 / v1
F1 = v1 / √(g × h1'')
hj = h1''/2 × (√(1 + 8F1²) − 1)
x = β × hj
q0 = Qd / B
v0 = q0 / h3
lw = v0 × √(2(H1 + 0.5h3) / g)

Substitusi

Perhitungan dilakukan berurutan dari kecepatan jatuh, debit per meter, Froude, tinggi loncatan, panjang olakan, dan panjang terjunan.

Hasil

b1 subdam = 5.000 m
v1 = 19.760 m/s
q1 = 2.867 m³/s/m
h1'' = 0.145 m
F1 = 16.561
hj = 3.327 m
x = 14.971 m
q0 = 2.336 m³/s/m
v0 = 1.669 m/s
lw = 3.302 m
L hidrolik = 23.273 m
L empiris = 34.825 m
L desain = 35.000 m

Kesimpulan

Panjang apron desain diambil dari nilai yang lebih konservatif antara perhitungan hidrolik dan empiris.

Data yang Digunakan

H = 20.000 m
t apron = 1.500 m
D50 = 157.000 mm

Rumus

h2 = 1/4H sampai 1/3H
h1' = h2 − t
H2 = h2 + Dh2

Substitusi

h2 minimum = 1/4 × H
h2 maksimum = 1/3 × H
Dh2 diambil sebagai pendekatan awal terhadap potensi scouring.

Hasil

h2 minimum = 5.000 m
h2 maksimum = 6.667 m
h2 desain = 6.000 m
h1' = 4.500 m
Dh2 = 5.525 m
H2 = 12.000 m

Kesimpulan

Dimensi awal subdam telah dihitung. Nilai Dh2 perlu diverifikasi dengan analisis gerusan lokal.

6. Gaya dan Momen

Kondisi Banjir Air

Beban	Notasi	V kN	H kN	Lengan m	Mp kNm	Mg kNm
Berat Sendiri Berat tubuh hilir	W1	901.600	-	18.333	16,529.333	-
Berat Sendiri Berat tubuh tengah	W2	2,254.000	-	14.500	32,683.000	-
Berat Sendiri Berat tubuh hulu	W3	2,704.800	-	8.000	21,638.400	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air 1	Pv1	1,176.000	-	4.000	4,704.000	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air 2	Pv2	233.240	-	8.500	1,982.540	-
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 1	Ph1	-	1,960.000	6.667	-	13,066.667
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 2	Ph2	-	274.400	10.000	-	2,744.000
Σ		7,269.640	2,234.400		77,537.273	15,810.667

Kondisi Banjir Debris

Beban	Notasi	V kN	H kN	Lengan m	Mp kNm	Mg kNm
Berat Sendiri Berat tubuh hilir	W1	901.600	-	18.333	16,529.333	-
Berat Sendiri Berat tubuh tengah	W2	2,254.000	-	14.500	32,683.000	-
Berat Sendiri Berat tubuh hulu	W3	2,704.800	-	8.000	21,638.400	-
Tekanan Hidrostatik Komponen vertikal tekanan air	Pv1	1,176.000	-	4.000	4,704.000	-
Tekanan Sedimen Komponen vertikal tekanan sedimen	Psv	11.025	-	1.000	11.025	-
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 1	Ph1	-	122.500	6.667	-	816.667
Tekanan Hidrostatik Komponen horizontal tekanan air 2	Ph2	-	68.600	10.000	-	686.000
Tekanan Tanah / Sedimen Tekanan sedimen 1	Psh1	-	11.025	1.667	-	18.375
Tekanan Tanah / Sedimen Tekanan sedimen 2	Psh2	-	11.429	2.500	-	28.573
Tekanan Aliran Debris Gaya akibat aliran debris	F	-	14.024	12.500	-	175.300
Σ		7,047.425	227.578		75,565.758	1,724.915

7. Pemeriksaan Stabilitas Detail

Status akhir stabilitas: Tidak Aman.

Kondisi	FK Guling	FK Geser	e	q max	q min	Status
Kondisi Banjir Air	4.904 min 2.000	1.953 min 1.500	2.009 m batas 3.500 m	544.876 kPa	147.471 kPa	Tidak Aman
FK guling minimum = 2.000. FK geser minimum = 1.500. Batas eksentrisitas = b2'/6 = 3.500 m. q max melebihi daya dukung izin fondasi.
Kondisi Banjir Debris	43.808 min 2.000	18.590 min 1.500	0.022 m batas 3.500 m	337.729 kPa	333.454 kPa	Tidak Aman
FK guling minimum = 2.000. FK geser minimum = 1.500. Batas eksentrisitas = b2'/6 = 3.500 m. q max melebihi daya dukung izin fondasi.

8. Uraian Perhitungan Stabilitas

Data yang Digunakan

ΣV = 7,269.640 kN
ΣH = 2,234.400 kN
ΣM penahan = 77,537.273 kNm
ΣM pengguling = 15,810.667 kNm
q izin = 30.000 kPa

Rumus

FK guling = ΣM penahan / ΣM pengguling
FK geser = (f × ΣV + c × b2') / ΣH
e = b2'/2 - X, dengan X = (ΣM penahan - ΣM pengguling) / ΣV
q max/min = ΣV / b2' × (1 ± 6e / b2')

Substitusi

FK guling = 77,537.273 / 15,810.667
FK geser = hasil perhitungan berdasarkan koefisien geser fondasi dan jumlah gaya horizontal.
e = 2.009 m

Hasil

FK guling = 4.904 → AMAN
FK geser = 1.953 → AMAN
e = 2.009 m; batas = 3.500 m
q max = 544.876 kPa
q min = 147.471 kPa
Status daya dukung = TIDAK AMAN

Kesimpulan

Status stabilitas pada kondisi banjir air adalah TIDAK AMAN.

Data yang Digunakan

ΣV = 7,047.425 kN
ΣH = 227.578 kN
ΣM penahan = 75,565.758 kNm
ΣM pengguling = 1,724.915 kNm
q izin = 30.000 kPa

Rumus

FK guling = ΣM penahan / ΣM pengguling
FK geser = (f × ΣV + c × b2') / ΣH
e = b2'/2 - X, dengan X = (ΣM penahan - ΣM pengguling) / ΣV
q max/min = ΣV / b2' × (1 ± 6e / b2')

Substitusi

FK guling = 75,565.758 / 1,724.915
FK geser = hasil perhitungan berdasarkan koefisien geser fondasi dan jumlah gaya horizontal.
e = 0.022 m

Hasil

FK guling = 43.808 → AMAN
FK geser = 18.589 → AMAN
e = 0.022 m; batas = 3.500 m
q max = 337.729 kPa
q min = 333.454 kPa
Status daya dukung = TIDAK AMAN

Kesimpulan

Status stabilitas pada kondisi banjir debris adalah TIDAK AMAN.

9. Panjang Lintasan Kritis dan Tembok Tepi

Lintasan Kritis

Perhitungan lintasan kritis belum tersedia.

Stabilitas Tembok Tepi

Perhitungan stabilitas tembok tepi belum tersedia.

Bagian lintasan kritis dan stabilitas tembok tepi merupakan tahapan lanjutan yang perlu dilengkapi agar laporan semakin mendekati contoh perhitungan Lampiran D.

10. Quantity Pekerjaan

Quantity belum tersedia.

11. Rencana Anggaran Biaya

RAB belum tersedia.

12. Kesimpulan dan Catatan

Berdasarkan data yang tersedia, analisa sabodam telah disusun dengan tipe desain Sabodam Tipe Tertutup. Proses perhitungan meliputi input data teknis minimal, pradesain hidrolik, gaya dan momen, serta pemeriksaan stabilitas detail.

Hasil pemeriksaan stabilitas menunjukkan status tidak aman. Dimensi, gaya-gaya, parameter material, atau kondisi fondasi perlu diperiksa kembali.

Peringatan teknis: laporan ini merupakan keluaran otomatis modul. Perhitungan, gambar, quantity, dan RAB harus diperiksa kembali oleh tenaga ahli sebelum digunakan sebagai dokumen desain final.

Kembali ke Dashboard Cetak Laporan

Status Laporan

Navigasi Tahapan

1. Identitas Pekerjaan

2. Rekomendasi dan Tipe Desain

Sabodam Tipe Terbuka

Sabodam Tipe Tertutup

Alasan Teknis

Data yang Perlu Dilengkapi

3. Data Teknis Minimal

Parameter Material dan Hidrolik

4. Hasil Pradesain Hidrolik

Debit dan Debris

Dimensi Utama

Sketsa Dimensi Pelimpah

Sketsa Memanjang Apron dan Subdam

5. Uraian Perhitungan Pradesain Hidrolik

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

Data yang Digunakan

Rumus

Substitusi

Hasil

Kesimpulan

6. Gaya dan Momen

Kondisi Banjir Air

Kondisi Banjir Debris